火电机组“一次调频”和“二次调频”

随着特高压输电及风电、太阳能等新能源建设的快速发展，区域电网结构变得也越来越复杂，电网的安全稳定运行技术要求也越来越高。

众所周知，风电与太阳能等新能源发电的可预测性相对较差，且风力发电的高峰负荷大多出现在用电量的波谷处，同时新能源发电的可控性也相对较差，一次调频贡献能力有限，对电网的调整来说，风电并网负荷越高，电网调节越难。

如何在保证电网快速发展的同时，保证电网频率、电压等技术指标，也将会成为一个重要的技术难题。

在电网实际运行中，当电量消耗与电量供给不匹配时，即可引起电网频率出现变化较小、变动周期较短的微小分量，这种频率扰动主要

靠汽轮发电机组本身的调节系统直接自动调整汽轮机调门完成电网负荷补偿，修正电网频率的波动，这个过程即为发电机组的一次调频。

发电机组汽轮机电液控制系统即 DEH 系统中一次调频功能通常是将汽轮机转速与额定转速的差值直接转化为功率信号补偿或流量补偿， 控制结构原理图如图 1 所示。

在我国电网额定频率为 50Hz，汽轮机额定转速为 3000rpm，额定频率与实际频率差值（有时额定转速与汽轮机实际转速的差值代替频率差值）经函数变换后生成一次调频补偿因子，一次调频功能投入， 直接与功率或流量信号叠加，控制汽轮机的调门开度，一次调频切除时，调频补偿因子系数为零，不参与系统控制。

发电机组的一次调频指标主要包括：不等率、调频死区、快速性、补偿幅度、稳定时间等。不同区域的电网公司对各个技术指标要求也不尽相同。下面以国家电网公司 2011 年下发的《火力发电机组一次调频试验导则》 中的具体要求为例，说明各个技术指标的具体要求。

1）转速不等率：

火电机组转速不等率应为4％～5％，该技术指标不计算调频死区影响部分。该指标一般作为逻辑组态参考应用，机组

实际不等率需根据一次调频实际动作进行动态计算。

2） 调频死区：

机组参与一次调频死区应不大于|±0.033| Hz 或|±2| r/min。

3）快速性：

机组参与一次调频的响应时间应小于 3s。燃煤机组达到 75％目标负荷的时间应不大于 15s，达到 90％目标负荷的时间应不大于30s。对于高压油电液调节机组响应时间一般在1-2s。电网频率波动越频，该技术指标月重要。

4）稳定时间：

机组参与一次调频的稳定时间应小于 1min。该技术指标对于发电机组及电网稳定运行都十分重要。

5）补偿幅度，

机组参与一次调频的调频负荷变化幅度不应设置下限；一次调频的调频负荷变化幅度上限可以加以限制，但限制幅度不应过小，规定如下：

a) 250MW＞Po 的火电机组，限制幅度≥10％Po；

b) 350MW≥Po≥250MW 的火电机组，限制幅度≥8％ Po；

c) 500MW≥Po＞350MW 的火电机组，限制幅度≥7％ Po；

d) Po＞500MW 的火电机组，限制幅度≥6％Po。

另外，额定负荷运行的机组，应参与一次调频，增负荷方向最大调频负荷增量幅度不小于 5％Po。

一次调频的性能指标直接影响发电机组的涉网调频贡献能力，对电网的稳定运行起到十分重要的作用。

但在机组实际运行过程中，由于运行工况、现场设备等原因，机组一次调频功能往往受到较大影响，下面简单列举一下，常见的一次调频存在问题。

个别机组在一次调频试验时，负荷响应大于技术要求的 3s 开始动作，有的甚至长达 5-10s开始响应调频指令，这类机组一次调频的性能对电网调频一般起不到正常的补偿作用，反而可能引起反向补偿。

由于现在机组 DCS 和 DEH 系统的运行周期为 ms 级运算，一次调频指令产生的延时一般可以忽略不计，整个控制系统的延迟主要由信

号的传递通道延迟或现场执行机构的物理延迟引起。

如因信号传递通道引起，一般修改应在DEH 设备厂家的同意情况下，指导进行修改调整；如因现场执行机构的物理延迟则需要同其他专业协调解决。

投入条件设置不恰当，如某 330MW 机组，目的实现一次调频在 180MW---330MW 区间投入 ， 调 频 补 偿 负 荷 额 定 设 置 为-26.4MW---+26.4MW，超出范围自动退出一次调频功能，组态设置如图 2 所示。

该投入范围功能块逻辑组态，利用 ALM 功能块，当输入机组负荷超出设定高低限时，输出值为 0，一次调频投入条件自动切除调频投入，保 证 了 机 组 生 产 过 程 中 负 荷 超 出180MW---330MW 区间一次调频自动退出，但是在两个限幅点左右，如在 183MW 负荷点，机组一次调频减 4MW 负荷时，机组负荷小于180MW，调频退出瞬间，机组负荷指令又增大，机组升负荷大于 180MW，调频又投入，调频指令起作用，机组又减负荷，如此反复，出现一次调频频繁投入退出。类似于此类组态设置的调频投入方式，在限幅点往往会引起机组负荷频繁晃动，影响机组安全运行。

在机组运行过程中，无论何种工况，为了保证大电网的频率稳定性， 一次调频应优先动作。

目前，机组投入 AGC 运行的越来越多，尤其” R”模式下，负荷指令变化比较快，一次调频动作时，如果负荷指令没有一次调频优先动作方案设计应用，则会出现负荷指令和一次调频指令正向叠加或反向削弱。

正向叠加即一次调频指令增负荷时机组负荷指令恰好也是升负荷（或一次调频指令和机组负荷指令都是减负荷指令），这种情况，相当于增大了一次调频指令，机组负荷调整幅度也大。

而出现反向削弱的情况则是一次调频指令与机组负荷指令相反，这样势必削弱机组一次调频性能。

机组出于保证运行参数（主蒸汽温度、压力）稳定的考虑，协调控制采用了 TF 的运行模式（所谓 TF 模式，即机跟炉的调节模式， DCS系统通过改变汽机调门的开度来调节主汽压力，以确保压力稳定，调门开度主要决定于主汽压力）。

以 TF 模式运行的机组，汽机调门在一次调频动作过程中同时承担着调节功率和调节主汽压力的责任，难以同时实现两个控制目标，功率调节的时间非常短暂，对电网的调节贡献电量非常有限。

另外机组抽气供热时，由于需要保证抽气参数，机组负荷可调度区间减小，机组负荷调整能力有所减弱，因此，机组一次调频也会受到相应的影响。

大部分机组运行时汽机采用顺序阀的阀位控制模式。处于功率调节状态的阀组，在开度20%-60%之间是线性行程，开度在此范围之外均

为非线性行程。

当系统发生频率扰动时，如果汽机处于阀门切换过程或阀位行程模拟不准确，都会影响机组一次调频效果。

目前大部分机组在协调控制方式下运行，在一次调频动态调整过程中，锅炉主控会自动调整燃料完成蒸汽压力变化的补偿，而如果入炉煤质较差，锅炉的动态调整过程势必增长，影响机组稳定，尤其对于直流锅炉表现更明显。

各个辅机设备正常运行出力，是整个机组良好运行的基础。现在电网要求发电机组全程进行一次调频投入运行，尤其强调在额定负荷处， 要求有负荷上调 5%出力的能力。

对于增容机组来说，一般对主机系统进行技术改进，但往往忽略对于辅机出力的改进，因此在高负荷阶段辅机的设备状态往往对机组整体性能有着较大的影响。

目前，多个区域已经进行一次调频实际动作扰动合格率考核，由于机组一次调频实际动作量比较小，因此在系统计算时，小的偏差对计算结果影响也比较明显，提高一次调频的数据精度是提高机组一次调频合格率的有效途径之一。

一是机组数据本身采集精度，如机组转速、 负荷功率、蒸汽压力等；

二是数据远传至调度考核系统过程中的数据偏差处理，在实际生产过程中，由于 AGC 的考核实施较早，大多该系统的数据进行的了两侧校核修正，而对于PMU 上传数据则重视程度还不够。

目前大部分发电机组的一次调频设计采用DEH+DCS联合调频控制方案，利用DEH侧调频指令直接叠加到机组阀门控制指令上，实现一

次调频动作的快速性，保证电网频率波动时，发电机组可以快速增减出力，补偿电网调频所需负荷；利用DCS侧控制方案保证机组一次调频补偿幅度，二者相互配合，提升机组的一次调频性能。

DEH 侧一次调频功能对负荷的修正直接叠加到流量指令上，即根据调节量直接开大或关小调门，调整汽轮机的进汽量，快速稳定电网

频率。功率回路投入时，负荷设定值同时增加一次调频指令，在提高机组一次调频快速动作的同时保证负荷不出现反调现象。

一次调频是发电机组重要涉网性能之一，也是电网稳定运行的重要技术手段，其实现主要依靠每台发电机组的调频能力的叠加，在保证机组安全运行的前提下，有效提升发电机组一次调频性能必将成为网源协调发展的一个重要技术课题。